摘要:傳統(tǒng)
電磁流量計(jì)在消除微分干擾時(shí)大多數(shù)采用在硬件電路上消除或者避開(kāi)微分干擾時(shí)段進(jìn)行采樣,很少研究影響干擾的原因?;谡鎸?shí)電極情況,建立電極回路測(cè)量模型并基于模型進(jìn)行電極信號(hào)仿真,研究了傳感器參數(shù)和電極參數(shù)變化對(duì)微分干擾的影響。 結(jié)果表明,當(dāng)參數(shù)取值不同時(shí)尖峰干擾也不相同,從而為研究和消除干擾減小測(cè)量誤差提供理論依據(jù)。
電磁流量計(jì)是基于法拉第電磁感應(yīng)定律的流量?jī)x表, 主要由傳感器和變送器組成,傳感器將待測(cè)流體轉(zhuǎn)換成電信號(hào),變送器對(duì)電信號(hào)進(jìn)行一系列的處理轉(zhuǎn)換成實(shí)際對(duì)應(yīng)的流量。 理想情況下電極上感應(yīng)出的電勢(shì)與流體流速成正比, 但在實(shí)際中電極信號(hào)摻雜許多干擾信號(hào),主要的干擾為微分干擾、同向干擾、工頻干擾、共模干擾、串模干擾、漿液干擾和極化干擾等。 為確保流量計(jì)測(cè)量準(zhǔn)確性須對(duì)干擾進(jìn)行抑制, 如采用交流勵(lì)磁克服極化干擾、高共模抑制比差分放大器克服共模干擾、勵(lì)磁頻率為工頻整數(shù)倍克服工頻干擾、良好接地技術(shù)和靜電屏蔽克服串模干擾、漿液噪聲符合 1 / f 特性可通過(guò)提高勵(lì)磁頻率加以克服。
經(jīng)上述信號(hào)處理方法之后電極上主要的干擾為微分干擾。 當(dāng)采用交流勵(lì)磁時(shí),由于存在勵(lì)磁線(xiàn)圈等效電感,勵(lì)磁切換過(guò)程中勵(lì)磁電流存在漸變過(guò)程,在這一過(guò)程中磁感應(yīng)強(qiáng)度處于非穩(wěn)定狀態(tài),變化的磁場(chǎng)穿過(guò)由被測(cè)流體、測(cè)量電極、電極引出線(xiàn)和變送器共同組成的閉合回路, 實(shí)際中該回路不可能與磁力線(xiàn)保持平行,此時(shí)勵(lì)磁線(xiàn)圈相當(dāng)于變壓器的初級(jí)線(xiàn)圈,閉合回路等價(jià)于只有一匝的次級(jí)線(xiàn)圈且回路大小可等效為回路電感。 根據(jù)“變壓器效應(yīng)”會(huì)產(chǎn)生一個(gè)尖峰即微分干擾疊加在電極上,影響流量的測(cè)量。
1 微分干擾相關(guān)研究
當(dāng)前國(guó)內(nèi)外許多專(zhuān)家學(xué)者對(duì)微分噪聲消除做了大量研究,周真等[1]提出建立電極間信號(hào)數(shù)學(xué)模型的方法,成功分離交流微分干擾信號(hào)和直流流量信號(hào),分離后的干擾信號(hào)經(jīng)過(guò)濾波器濾除;何小克[2]
提出數(shù)?;旌献顑?yōu)相關(guān)濾波法,方波勵(lì)磁時(shí)微分信號(hào)和參考信號(hào)相乘后通過(guò)低通濾波器,其值為零消除干擾,正弦波勵(lì)磁時(shí)干擾信號(hào)與流量信號(hào)相位相差 90°互相關(guān)函數(shù)為零特性消除干擾,但文中并未考慮參考信號(hào)帶來(lái)的誤差影響,需要額外引入補(bǔ)償裝置修正誤差;付振江[3]利用相敏解調(diào)技術(shù),施加與流量信號(hào)基波同頻的解調(diào)方波控制信號(hào)使解調(diào)后的干擾波形面積大小相等方向相反平均值為零;李飛[4]采用變送器調(diào)零法,調(diào)整電位器的中心觸點(diǎn)找到一個(gè)平衡點(diǎn)使兩個(gè)回路電流抵消消除干擾;周美蘭等[5]
提出在硬件電路上加入模擬開(kāi)關(guān), 干擾尖峰到來(lái)時(shí)斷開(kāi)模擬開(kāi)關(guān)避免干擾進(jìn)入后級(jí)電路,尖峰過(guò)去重新打開(kāi)模擬開(kāi)關(guān);K.Saito 等[6]提出漂移校正法,先以高勵(lì)磁頻率進(jìn)行勵(lì)磁,在勵(lì)磁過(guò)程中插入低勵(lì)磁頻率提取用于漂移校正的非固定微分噪聲分量,但在插入的低勵(lì)磁頻率段漿液噪聲較大且很難將漿液噪聲與流量信號(hào)分離,此時(shí)的校正因子非單純的非固定噪聲分量,改進(jìn)措施是長(zhǎng)時(shí)間取平均值得到穩(wěn)定因子。 傳統(tǒng)方法是同步采樣保持法,即在磁場(chǎng)穩(wěn)定階段采樣。 其他消除干擾的方法有設(shè)置干擾補(bǔ)償機(jī)構(gòu)、控制勵(lì)磁電流變化率減小干擾幅值、矩形波代替梯形波、希爾伯特黃變換結(jié)合傅里葉變換和程控增益技術(shù)等。經(jīng)上述對(duì)現(xiàn)有的文獻(xiàn)分析與總結(jié)可知, 當(dāng)前消除微分噪聲主要從信號(hào)處理方面入手,并未對(duì)影響噪聲的因素加以研究。 本文建立電極測(cè)量回路等效模型,給出仿真模型搭建、參數(shù)取值和仿真結(jié)果分析。
2 電極測(cè)量回路模型建立
2.1 測(cè)量回路等效模型
測(cè)量電極與流體介質(zhì)接觸時(shí)會(huì)發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)[7]在電極-溶液界面形成阻抗,通常由法拉第阻抗與雙電層電容并聯(lián)組成。 法拉第過(guò)程分為電荷傳遞過(guò)程和擴(kuò)散過(guò)程,相應(yīng)的法拉第阻抗由電荷 傳 遞 電 阻 與 擴(kuò) 散 阻抗串聯(lián)組成。一般電磁流 量 計(jì) 的 勵(lì) 磁 頻 率 大于 1Hz,而擴(kuò)散阻抗發(fā)生在更低頻率內(nèi),不考慮擴(kuò)散過(guò)程,電極等效阻 抗 為 電 荷 傳 遞 電 阻與雙電層電容并聯(lián)后再與電極接觸電阻串聯(lián)。 基于電極阻抗建立的電極等效測(cè)量回路如圖 1 所示。圖中:Rs1 和 Rs2 為電荷傳遞電阻;C1 和 C2 為雙電層電容;Rt為兩個(gè)測(cè)量電極間的接觸電阻滿(mǎn)足 Rt=Rt1+Rt2;Lx 為勵(lì)磁線(xiàn)圈等效電感;L1 為閉合回路等效電感;R1 和 R2 為放大器輸入電阻;P1和 P2 為由“變壓器效應(yīng)”疊加在測(cè)量電極上的微分干擾;U1 為流體切割磁力線(xiàn)產(chǎn)生的感應(yīng)電勢(shì);Ue 為勵(lì)磁電壓。 假設(shè)磁感應(yīng)強(qiáng)度由勵(lì)磁電流決定且成正比關(guān)系即 B=aI,忽略串模等干擾則電極間電壓為感應(yīng)電勢(shì)與微分干擾的疊加,基本方程如下:
2.2 參數(shù)取值
電極上的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)在沒(méi)有經(jīng)過(guò)放大之前一般很小, 取值在幾毫伏到幾百毫伏之內(nèi),本次仿真中流速感應(yīng)電勢(shì)取 10mV。放大器的輸入電阻遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于內(nèi)阻,文獻(xiàn)[8]中給出電荷傳遞電阻為 Rs=50Ω。 電極接觸電阻與溶液電導(dǎo)率有關(guān)一般取 Rt=15kΩ。雙電 層 電 容 C1=20μF。 將各參數(shù)值代入到式(7)中,可得 k1=0.998,T1=0.001,T=9.9×10-4。 理想情況兩個(gè)電極參數(shù)取值相等, 實(shí)際中兩者會(huì)存在差異對(duì)于電極 B 可 取 K1=0.997,T1=9.75×10-4,T2=9.74×10-4。
3 基于 MATLAB 的電極信號(hào)仿真
3.1 仿真模型
本文基于 Matlab 中 Siumlink 對(duì)電極信號(hào)進(jìn)行仿真,勵(lì)磁方式為三值波勵(lì)磁,勵(lì)磁頻率 f=25Hz,傳感器參數(shù) D=40mm、Rx=
88.8Ω、Lx=162mH,勵(lì)磁系統(tǒng)參數(shù) Ue=100V、穩(wěn)態(tài)電流 I0=200mA?;陔姌O測(cè)量回路搭建的仿真模型如圖 2 所示,圖中信號(hào)模塊 pulsGenerator 通過(guò)加法器、乘法器得到勵(lì)磁電流。由公式(1),在固定流速下感應(yīng)電勢(shì)與勵(lì)磁電流成正比,通過(guò)增加 Gain1 模塊得到感應(yīng)電勢(shì)信號(hào)。 對(duì)勵(lì)磁電流進(jìn)行求導(dǎo)即經(jīng)模塊 Derivative 得到微分噪聲, 其中 Gain 值與 Lx 和 L1 相關(guān)。 感應(yīng)電勢(shì)與噪聲經(jīng)Add1 疊加之后得到電極信號(hào) E1(t)。 scope 觀察輸出信號(hào)波形。仿真波形和真實(shí)波形如圖 3 所示。 將傳感器參數(shù)代入到勵(lì)磁電流穩(wěn)態(tài)調(diào)節(jié)時(shí)間[9]公式中,得電流上升時(shí)間為 360μs,測(cè)得實(shí)際上升時(shí)間為 390μs,兩者相差不大,驗(yàn)證了仿真模型的正確性。
3.2 仿真實(shí)驗(yàn)
仿真試驗(yàn)中,設(shè)定線(xiàn)圈等效電感取值范圍為 162~212mH,間隔 10mH;閉合回路等效電感范圍 0.2~1mH,間隔為 0.2mH;雙電層電容、接觸電阻隨流體電導(dǎo)率變化而變化,電導(dǎo)率增大接觸電阻和雙電層電容減小而電荷傳遞電阻增大??稍O(shè)定電極接觸電阻、雙電層電容和電荷傳遞電阻范圍分別為 5~15kΩ、10~20μF 和50~60Ω,由公式(7)知,可用 T2 表示上述三者關(guān)系。 仿真參數(shù)取值不同情況下,通過(guò) MATLAB 工具箱對(duì)仿真測(cè)量得到的干擾峰值進(jìn)行曲線(xiàn)擬合畫(huà)出相應(yīng)的曲線(xiàn)圖。 其中仿真數(shù)據(jù)和相對(duì)應(yīng)的曲線(xiàn)方程如表 1~表 4 所示,曲線(xiàn)圖如圖 4~圖 6。
3.3 仿真結(jié)果分析
圖 4 為改變勵(lì)磁線(xiàn)圈等效電感其它值保持不變時(shí)測(cè)得的干擾結(jié)果,可以看出,當(dāng)線(xiàn)圈等效電感取值不同時(shí),干擾峰值存在變化,電感越大線(xiàn)圈中電流上升(下降)時(shí)間越長(zhǎng),微分干擾越大。圖 5 為改變測(cè)量回路等效電感即等價(jià)于改變交變磁力線(xiàn)穿過(guò)測(cè)量回路等效面積時(shí)測(cè)得的干擾結(jié)果, 隨著值增大干擾呈逐漸增大的趨勢(shì)。 因此要避免電極走線(xiàn)偏離,盡量保持回路與磁力線(xiàn)平行以減小干擾。
圖 6 為電極等效阻抗值變化時(shí)測(cè)得的干擾結(jié)果, 當(dāng)溶液電導(dǎo)率改變時(shí)電極等效阻抗值變化, 同樣會(huì)對(duì)微分噪聲產(chǎn)生較大影響。 電導(dǎo)率越大干擾峰值越小。
4 結(jié)束語(yǔ)
本文運(yùn)用 MATLAB 仿真軟件對(duì)電磁流量計(jì)電極信號(hào)進(jìn)行建模仿真,通過(guò)該模型分析勵(lì)磁線(xiàn)圈等效電感、閉合回路和電極等效阻抗取值變化情況下微分干擾變化, 得到影響微分干擾原因, 從而為后續(xù)研究及消除干擾得到真實(shí)流量信號(hào)減小測(cè)量誤差提供理論依據(jù)。